氧化溝的特點
氧化溝的特點如下：氧化溝是活性污泥法的一種變型，其曝氣池呈封閉的溝渠型，所以它在水力流態上不同于傳統的活性污泥法，它是一種首尾相連的循環流曝氣溝渠，污水滲入其中得到凈化。氧化溝工藝以其經濟簡便的突出優勢已成為中小型城市污水廠的首選工藝，同時在部分畜禽養殖污水好氧處理中得到應用。
污水用氧化溝處理的優缺點
1、優點：
（1）流程簡化，一般不需設初沉池。氧化溝水力停留時間和污泥齡較長，有機物去除較為徹底，剩余污泥高度穩定，污泥一般不需厭氧消化。
（2）氧化溝具有推流特性，因此沿池長方向具有溶解氧梯度，分別形成好氧、缺氧和厭氧區。通過合理設計和控制可使N和P得到較好地去除。
（3）操控靈活，如曝氣強度可以通過調節轉速或通過出水溢流堰來改變曝氣機的淹沒深度；交替式氧化溝各溝間交替運行的動態控制等。
（4）在技術上具有凈化程度高、耐沖擊、運行穩定可靠、操作簡單、運行管理方便、維修簡單、投資少、能耗低等特點。
2、缺點：
（1）占地面積大。
（2）污泥膨脹問題：當廢水中的碳水化合物較多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化溝中污泥負荷過高，溶解氧濃度不足，排泥不暢等易引發絲狀菌性污泥膨脹；非絲狀菌性污泥膨脹主要發生在廢水水溫較低而污泥負荷較高時。
微生物的負荷高，細菌吸取了大量營養物質，由于溫度低，代謝速度較慢，積貯起大量高粘性的多糖類物質，使活性污泥的表面附著水大大增加，SVI值很高，形成污泥膨脹。
（3）在同一溝中好氧區與缺氧區各自的體積和溶解氧濃度很難準確地加以控制，因此對除氮的效果是有限的，而對除磷幾乎不起作用。
（4）泡沫問題：由于進水中帶有大量油脂，處理系統不能完全有效地將其除去，部分油脂富集于污泥中，經轉刷充氧攪拌，產生大量泡沫；泥齡偏長，污泥老化，也易產生泡沫。
（5）污泥上浮問題 ：當廢水中含油量過大，整個系統泥質變輕，在操作過程中不能很好控制其在二沉池的停留時間，易造成缺氧，產生腐化污泥上浮；當曝氣時間過長，在池中發生高度硝化作用，使硝酸鹽濃度高，在二沉池易發生反硝化作用，產生氮氣，使污泥上浮；另外，廢水中含油量過大，污泥可能挾油上浮。
（6）流速不均及污泥沉積問題：在氧化溝中，為了獲得其獨特的混合和處理效果，混合液必須以一定的流速在溝內循環流動。流速不均易引起污泥沉積。
（7）導致有較多的大腸桿菌散發到空氣中。
（8）對于BOD較小的水質完全沒有處理能力。
卡魯塞爾氧化溝優缺點
優點工藝流程簡單、缺點占地面積大。
1、優點工藝流程簡單：卡魯塞爾氧化溝屬于活性污泥處理法的一種變型，簡化預處理。
2、缺點占地面積大：卡魯塞爾氧化溝設計有效水深為4.0-4.5m，占地面積大。
污水用氧化溝的處理的優缺點
污水用氧化溝處理的優缺點
1、優點：
（1）流程簡化，一般不需設初沉池。氧化溝水力停留時間和污泥齡較長，有機物去除較為徹底，剩余污泥高度穩定，污泥一般不需厭氧消化。
（2）氧化溝具有推流特性，因此沿池長方向具有溶解氧梯度，分別形成好氧、缺氧和厭氧區。通過合理設計和控制可使N和P得到較好地去除。
（3）操控靈活，如曝氣強度可以通過調節轉速或通過出水溢流堰來改變曝氣機的淹沒深度；交替式氧化溝各溝間交替運行的動態控制等。
（4）在技術上具有凈化程度高、耐沖擊、運行穩定可靠、操作簡單、運行管理方便、維修簡單、投資少、能耗低等特點。
2、缺點：
（1）占地面積大。
（2）污泥膨脹問題：當廢水中的碳水化合物較多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化溝中污泥負荷過高，溶解氧濃度不足，排泥不暢等易引發絲狀菌性污泥膨脹；非絲狀菌性污泥膨脹主要發生在廢水水溫較低而污泥負荷較高時。微生物的負荷高，細菌吸取了大量營養物質，由于溫度低，代謝速度較慢，積貯起大量高粘性的多糖類物質，使活性污泥的表面附著水大大增加，SVI值很高，形成污泥膨脹。
（3）在同一溝中好氧區與缺氧區各自的體積和溶解氧濃度很難準確地加以控制，因此對除氮的效果是有限的，而對除磷幾乎不起作用。
（4）泡沫問題：由于進水中帶有大量油脂，處理系統不能完全有效地將其除去，部分油脂富集于污泥中，經轉刷充氧攪拌，產生大量泡沫；泥齡偏長，污泥老化，也易產生泡沫。
（5）污泥上浮問題 ：當廢水中含油量過大，整個系統泥質變輕，在操作過程中不能很好控制其在二沉池的停留時間，易造成缺氧，產生腐化污泥上浮；當曝氣時間過長，在池中發生高度硝化作用，使硝酸鹽濃度高，在二沉池易發生反硝化作用，產生氮氣，使污泥上浮；另外，廢水中含油量過大，污泥可能挾油上浮。
（6）流速不均及污泥沉積問題：在氧化溝中，為了獲得其獨特的混合和處理效果，混合液必須以一定的流速在溝內循環流動。流速不均易引起污泥沉積。
（7）導致有較多的大腸桿菌散發到空氣中。
（8）對于BOD較小的水質完全沒有處理能力。
氧化溝又名連續循環曝氣池，是活性污泥法的一種變形。氧化溝污水處理工藝是在世紀年代由荷蘭衛生工程研究所研制成功的。自從年在荷蘭首次投入使用以來。由于其出水水質好、運行穩定、管理方便等技術特點，已經在國內外廣泛的應用于生活污水和工業污水的治理。
AO工藝，氧化溝工藝，SBR工藝的優缺點對比？
AO工藝法也叫厭氧好氧工藝法，A(Anacrobic)是厭氧段，用與脫氮除磷；O(Oxic)是好氧段，用于除水中的有機物。
A/O法脫氮工藝的特點：
（a） 流程簡單，勿需外加碳源與后曝氣池，以原污水為碳源，建設和運行費用較低；
（b） 反硝化在前，硝化在后，設內循環，以原污水中的有機底物作為碳源，效果好，反硝化反應充分；
（c） 曝氣池在后，使反硝化殘留物得以進一步去除，提高了處理水水質；
（d） A段攪拌，只起使污泥懸浮，而避免DO的增加。O段的前段采用強曝氣，后段減少氣量，使內循環液的DO含量降低，以保證A段的缺氧狀態。
A/O法存在的問題：
1.由于沒有獨立的污泥回流系統，從而不能培養出具有獨特功能的污泥，難降解物質的降解率較低；
2、若要提高脫氮效率，必須加大內循環比，因而加大運行費用。從外，內循環液來自曝氣池，含有一定的DO，使A段難以保持理想的缺氧狀態，影響反硝化效果，脫氮率很難達到％
3、 影響因素 水力停留時間 （硝化＞6h ，反硝化＜2h ）循環比MLSS（＞mg/L）污泥齡（ ＞d ）N/MLSS負荷率（ ＜0. ）進水總氮濃度（ ＜mg/L）
氧化溝又名氧化渠，因其構筑物呈封閉的環形溝渠而得名。它是活性污泥法的一種變型。因為污水和活性污泥在曝氣渠道中不斷循環流動，因此有人稱其為“循環曝氣池”、“無終端曝氣池”。氧化溝的水力停留時間長，有機負荷低，其本質上屬于延時曝氣系統。以下為一般氧化溝法的主要設計參數：
水力停留時間：－小時；
污泥齡：一般大于天；
有機負荷：0.－0.kgBOD5/(kgMLSS.d)；
容積負荷：0.2－0.4kgBOD5/(m3.d)；
活性污泥濃度：－mg/l；
溝內平均流速：0.3－0.5m/s
1.2 氧化溝的技術特點：
氧化溝利用連續環式反應池（Cintinuous Loop Reator,簡稱CLR）作生物反應池，混合液在該反應池中一條閉合曝氣渠道進行連續循環，氧化溝通常在延時曝氣條件下使用。氧化溝使用一種帶方向控制的曝氣和攪動裝置，向反應池中的物質傳遞水平速度，從而使被攪動的液體在閉合式渠道中循環。
氧化溝一般由溝體、曝氣設備、進出水裝置、導流和混合設備組成，溝體的平面形狀一般呈環形，也可以是長方形、L形、圓形或其他形狀，溝端面形狀多為矩形和梯形。
氧化溝法由于具有較長的水力停留時間，較低的有機負荷和較長的污泥齡。因此相比傳統活性污泥法，可以省略調節池，初沉池，污泥消化池，有的還可以省略二沉池。氧化溝能保證較好的處理效果，這主要是因為巧妙結合了CLR形式和曝氣裝置特定的定位布置，是式氧化溝具有獨特水力學特征和工作特性：
1) 氧化溝結合推流和完全混合的特點，有力于克服短流和提高緩沖能力，通常在氧化溝曝氣區上游安排入流，在入流點的再上游點安排出流。入流通過曝氣區在循環中很好的被混合和分散，混合液再次圍繞CLR繼續循環。這樣，氧化溝在短期內（如一個循環）呈推流狀態，而在長期內（如多次循環）又呈混合狀態。這兩者的結合，即使入流至少經歷一個循環而基本杜絕短流，又可以提供很大的稀釋倍數而提高了緩沖能力。同時為了防止污泥沉積，必須保證溝內足夠的流速（一般平均流速大于0.3m/s），而污水在溝內的停留時間又較長，這就要求溝內由較大的循環流量（一般是污水進水流量的數倍乃至數十倍），進入溝內污水立即被大量的循環液所混合稀釋，因此氧化溝系統具有很強的耐沖擊負荷能力，對不易降解的有機物也有較好的處理能力。
2) 氧化溝具有明顯的溶解氧濃度梯度，特別適用于硝化－反硝化生物處理工藝。氧化溝從整體上說又是完全混合的，而液體流動卻保持著推流前進，其曝氣裝置是定位的，因此，混合液在曝氣區內溶解氧濃度是上游高，然后沿溝長逐步下降，出現明顯的濃度梯度，到下游區溶解氧濃度就很低，基本上處于缺氧狀態。氧化溝設計可按要求安排好氧區和缺氧區實現硝化－反硝化工藝，不僅可以利用硝酸鹽中的氧滿足一定的需氧量，而且可以通過反硝化補充硝化過程中消耗的堿度。這些有利于節省能耗和減少甚至免去硝化過程中需要投加的化學藥品數量。
3) 氧化溝溝內功率密度的不均勻配備，有利于氧的傳質，液體混合和污泥絮凝。傳統曝氣的功率密度一般僅為－瓦/米3，平均速度梯度G大于秒－1。這不僅有利于氧的傳遞和液體混合，而且有利于充分切割絮凝的污泥顆粒。當混合液經平穩的輸送區到達好氧區后期，平均速度梯度G小于秒－1，污泥仍有再絮凝的機會，因而也能改善污泥的絮凝性能。
4) 氧化溝的整體功率密度較低，可節約能源。氧化溝的混合液一旦被加速到溝中的平均流速，對于維持循環僅需克服沿程和彎道的水頭損失，因而氧化溝可比其他系統以低得多的整體功率密度來維持混合液流動和活性污泥懸浮狀態。據國外的一些報道，氧化溝比常規的活性污泥法能耗降低％－％。
另外，據國內外統計資料顯示，與其他污水生物處理方法相比，氧化溝具有處理流程簡單，超作管理方便；出水水質好，工藝可靠性強；基建投資省，運行費用低等特點。
傳統氧化溝的脫氮，主要是利用溝內溶解氧分布的不均勻性，通過合理的設計，使溝中產生交替循環的好氧區和缺氧區，從而達到脫氮的目的。其最大的優點是在不外加碳源的情況下在同一溝中實現有機物和總氮的去除，因此是非常經濟的。但在同一溝中好氧區與缺氧區各自的體積和溶解氧濃度很難準確地加以控制，因此對除氮的效果是有限的，而對除磷幾乎不起作用。另外，在傳統的單溝式氧化溝中，微生物在好氧－缺氧－好氧短暫的經常性的環境變化中使硝化菌和反硝化菌群并非總是處于最佳的生長代謝環境中，由此也影響單位體積構筑物的處理能力。
氧化溝缺點
盡管氧化溝具有出水水質好、抗沖擊負荷能力強、除磷脫氮效率高、污泥易穩定、能耗省、便于自動化控制等優點。但是，在實際的運行過程中，仍存在一系列的問題。
4.1 污泥膨脹問題
當廢水中的碳水化合物較多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化溝中污泥負荷過高，溶解氧濃度不足，排泥不暢等易引發絲狀菌性污泥膨脹；非絲狀菌性污泥膨脹主要發生在廢水水溫較低而污泥負荷較高時。微生物的負荷高，細菌吸取了大量營養物質，由于溫度低，代謝速度較慢，積貯起大量高粘性的多糖類物質，使活性污泥的表面附著水大大增加，SVI值很高，形成污泥膨脹。
針對污泥膨脹的起因，可采取不同對策：由缺氧、水溫高造成的，可加大曝氣量或降低進水量以減輕負荷，或適當降低MLSS（控制污泥回流量），使需氧量減少；如污泥負荷過高，可提高MLSS，以調整負荷，必要時可停止進水，悶曝一段時間；可通過投加氮肥、磷肥，調整混合液中的營養物質平衡（BOD5：N：P=：5：1）；pH值過低，可投加石灰調節；漂白粉和液氯（按干污泥的0.3%~0.6%投加），能抑制絲狀菌繁殖，控制結合水性污泥膨脹[]。
4.2 泡沫問題
由于進水中帶有大量油脂，處理系統不能完全有效地將其除去，部分油脂富集于污泥中，經轉刷充氧攪拌，產生大量泡沫；泥齡偏長，污泥老化，也易產生泡沫。用表面噴淋水或除沫劑去除泡沫，常用除沫劑有機油、煤油、硅油，投量為0.5~1.5mg/L。通過增加曝氣池污泥濃度或適當減小曝氣量，也能有效控制泡沫產生。當廢水中含表面活性物質較多時，易預先用泡沫分離法或其他方法去除。另外也可考慮增設一套除油裝置。但最重要的是要加強水源管理，減少含油過高廢水及其它有毒廢水的進入
4.3 污泥上浮問題
當廢水中含油量過大，整個系統泥質變輕，在操作過程中不能很好控制其在二沉池的停留時間，易造成缺氧，產生腐化污泥上浮；當曝氣時間過長，在池中發生高度硝化作用，使硝酸鹽濃度高，在二沉池易發生反硝化作用，產生氮氣，使污泥上浮；另外，廢水中含油量過大，污泥可能挾油上浮。
發生污泥上浮后應暫停進水，打碎或清除污泥，判明原因，調整操作。污泥沉降性差，可投加混凝劑或惰性物質，改善沉淀性；如進水負荷大應減小進水量或加大回流量；如污泥顆粒細小可降低曝氣機轉速；如發現反硝化，應減小曝氣量，增大回流或排泥量；如發現污泥腐化，應加大曝氣量，清除積泥，并設法改善池內水力條件
4.4 流速不均及污泥沉積問題
在氧化溝中，為了獲得其獨特的混合和處理效果，混合液必須以一定的流速在溝內循環流動。一般認為，最低流速應為0.m/s，不發生沉積的平均流速應達到0.3~0.5m/s。氧化溝的曝氣設備一般為曝氣轉刷和曝氣轉盤，轉刷的浸沒深度為~mm，轉盤的浸沒深度為~ mm。與氧化溝水深（3.0~3.6m）相比，轉刷只占了水深的1/~1/，轉盤也只占了1/6~1/7，因此造成氧化溝上部流速較大（約為0.8~1.2m，甚至更大），而底部流速很小（特別是在水深的2/3或3/4以下，混合液幾乎沒有流速），致使溝底大量積泥（有時積泥厚度達1.0m），大大減少了氧化溝的有效容積，降低了處理效果，影響了出水水質。
加裝上、下游導流板是改善流速分布、提高充氧能力的有效方法和最方便的措施。上游導流板安裝在距轉盤（轉刷）軸心4.0處（上游），導流板高度為水深的1/5~1/6，并垂直于水面安裝；下游導流板安裝在距轉盤（轉刷）軸心3.0m處。導流板的材料可以用金屬或玻璃鋼，但以玻璃鋼為佳。導流板與其他改善措施相比，不僅不會增加動力消耗和運轉成本，而且還能夠較大幅度地提高充氧能力和理論動力效率
另外，通過在曝氣機上游設置水下推動器也可以對曝氣轉刷底部低速區的混合液循環流動起到積極推動作用，從而解決氧化溝底部流速低、污泥沉積的問題。設置水下推動器專門用于推動混合液可以使氧化溝的運行方式更加靈活，這對于節約能源、提高效率具有十分重要的意義。
序批式活性污泥法（SBR-Sequencing Batch Reactor）是早在年英國學者Ardern和Lockett發明活性污泥法之時，首先采用的水處理工藝。年代初，美國Natre Dame大學的R.Irvine教授采用實驗室規模對SBR工藝進行了系統深入的 研究,并于年在美國環保局(EPA)的資助下，在印地安那州的Culver城改建并投產了世界上第一個SBR法污水處理廠。年代前后，由于自動化計算機等高新技術的迅速發展以及在污水處理領域的普及與應用，此項技術獲得重大進展，使得間歇活性污泥法（也稱"間歇式活性污泥法"）的運行管理也逐漸實現了自動化。
1 工藝簡介
SBR工藝的過程是按時序來運行的，一個操作過程分五個階段：進水、曝氣、沉淀、潷水、閑置。由于SBR在運行過程中，各階段的運行時間、反應器內混合液體積的變化以及運行狀態都可以根據具體污水的性質、出水水質、出水質量與運行功能要求等靈活變化。對于SBR反應器來說，只是時序控制，無空間控制障礙，所以可以靈活控制。因此，SBR工藝發展速度極快，并衍生出許多新型SBR處理工藝。年代比利時的SEGHERS公司又開發了UNITANK系統，把經典SBR的時間推流與連續的空間推流結合了起來[2] SBR工藝主要有以下變形。
間歇式循環延時曝氣活性污泥法最大特點是：在反應器進水端設一個預反應區，整個處理過程連續進水，間歇排水,無明顯的反應階段和閑置階段，因此處理費用比傳統SBR低。由于全過程連續進水，沉淀階段泥水分離差，限制了進水量。
好氧間歇曝氣系統（主體構筑物是由需氧池DAT池和間歇曝氣池IAT池組成，DAT池連續進水連續曝氣，其出水從中間墻進入IAT池，IAT池連續進水間歇排水。同時，IAT池污泥回流DAT池。它具有抗沖擊能力強的特點，并有除磷脫氮功能。
循環式活性污泥法將ICEAS的預反應區用容積更小,設計更加合理優化的生物選擇器代替。通常CASS池分三個反應區：生物選擇器、缺氧區和好氧區，容積比一般為1：5：。整個過程連續間歇運行，進水、沉淀、潷水、曝氣并污泥回流。該處理系統具有除氮脫磷功能。
UNITANK單元水池活性污泥處理系統它集合了SBR工藝和氧化溝工藝的特點，一體化設計使整個系統連續進水連續出水，而單個池子相對為間歇進水間歇排水。此系統可以靈活的進行時間和空間控制，適當的增大水力停留時間，可以實現污水的脫氮除磷。
改良式序列間歇反應器（MSBR-Modified Sequencing Batch Reactor）是年代初期根據SBR技術特點結合A2-O工藝，研究開發的一種更為理想的污水處理系統，目前最新的工藝是第三代工藝。MSBR工藝中涉及的部分專利技術目前屬于美國的Aqua-Aerobic System Inc.所有[4]。反應器采用單池多方格方式，在恒定水位下連續運行。脫氮除磷能力更強。
2 SBR工藝特點及[url=/][color=#ff]方法[/color][/url]
3.1 負荷法
該法與連續式曝氣池容積的設計相仿。已知SBR反應池的容積負荷NV或污泥負荷NS、進水量Q0及進水中BOD5濃度C0，即可由下式迅速求得SBR池容：
容積負荷法 V=nQ0C0／Nv (3)
Vmin=〔SVI·MLSS／〕·V
污泥負荷法 Vmin=nQ0C0·SVI／Ns (4)
V=Vmin+Q0
3.2 曝氣時間內負荷法
鑒于SBR法屬間歇曝氣，一個周期內有效曝氣時間為ta，則一日內總曝氣時間為nta，以此建立如下[url=/][color=#ff]問題[/color][/url]：
① 對負荷參數的選用依據不足，提供選用參數的范圍過大〔例如[url=/][color=#ff]文獻[/color][/url]推薦Nv=0.1～1.3kgBOD5/(m3·d)等〕，而未考慮水溫、進水水質、污泥齡、活性污泥量以及SBR池幾何尺寸等要素對負荷及池容的[url=/][color=#ff]理論[/color][/url]上的差異，使所得結果偏小；
③ 在計算公式中均出現了SVI、MLSS、Nv、Ns等敏感的變化參數，難于全部同時根據經驗假定，忽略了底物的明顯影響，并將導致各參數間不一致甚至矛盾的現象；
④ 曝氣時間內負荷法與動力學設計法中試圖引入有效曝氣時間ta對SBR池容所產生的影響，但因其由動力學原理演算而得，假定的邊界條件不完全適應于實際各個階段的反應過程，將有機碳的去除僅限制在好氧階段的曝氣作用，而忽略了其他非曝氣階段對有機碳去除的影響，使得在同一負荷條件下所得SBR池容驚人地偏大。
上述問題的存在不僅不利于SBR法對污水的有效處理，而且進行多方案比較時也不可能全面反映SBR法的工程量，會得出投資偏高或偏低的結果。
針對以上問題，提出了一套以總污泥量為主要參數的SBR池容綜合設計方法
3.4 總污泥量綜合設計法
該法是以提供SBR反應池一定的活性污泥量為前提，并滿足適合的SVI條件，保證在沉降階段歷時和排水階段歷時內的沉降距離和沉淀面積，據此推算出最低水深下的最小污泥沉降所需的體積，然后根據最大周期進水量求算貯水容積，兩者之和即為所求SBR池容。并由此驗算曝氣時間內的活性污泥濃度及最低水深下的污泥濃度，以判別計算結果的合理性。其計算公式為：
TS=naQ0(C0-Cr)tT·S ()
Vmin=AHmin≥TS·SVI·-3 ()
Hmin=Hmax-ΔH ()
V=Vmin+ΔV ()
式中TS--單個SBR池內干污泥總量，kg
tT·S--總污泥齡，d
A--SBR池幾何平面積，m2
Hmax、Hmin--分別為曝氣時最高水位和沉淀終了時最低水位，m
ΔH--最高水位與最低水位差，m
Cr--出水BOD5濃度與出水懸浮物濃度中溶解性BOD5濃度之差。其值為：
Cr=Ce-Z·Cse·1.(1-ek1t) ()
式中Cse--出水中懸浮物濃度，kg/m3
k1--耗氧速率，d-1
t--BOD實驗時間，d
Z--活性污泥中異養菌所占比例，其值為：
Z=B-（B2-8.Ns·1.(-T)）0.5 ()
B=0.+4.(1+TS0/BOD5)Ns·1.(-T) ()
Ns=1/a·tT·S ()
式中a--產泥系數，即單位BOD5所產生的剩余污泥量，kgMLSS/kgBOD5，其值為：
a=0.6(TS0/BOD5+1)-0.6×0.×1.(T-)1/〔tT·S+0.×1.(T-)〕 ()
式中TS、BOD5--分別為進水中懸浮固體濃度及BOD 5濃度，kg/m3
T--污水水溫，℃
由式(9)計算之Vmin系為同時滿足活性污泥沉降幾何面積以及既定沉淀歷時條件下的沉降距離，此值將大于現行方法中所推算的Vmin。
必須指出的是，實際的污泥沉降距離應考慮排水歷時內的沉降作用，該作用距離稱之為保護高度Hb。同時，SBR池內混合液從完全動態混合變為靜止沉淀的初始5～min內污泥 仍處于紊動狀態，之后才逐漸變為壓縮沉降直至排水歷時結束。它們之間的關系可由下式表示：
vs(ts+td-/)=ΔH+Hb ()
vs=/MLSSmax·SVI ()
由式()代入式()并作相應變換改寫為：
〔·A·Hmax／TS·SVI〕(ts+td-/)=ΔV/A+Hb ()
式中 vs--污泥沉降速度，m/h
MLSSmax--當水深為Hmax時的MLSS，kg/m3
ts、td--分別為污泥沉淀歷時和排水歷時，h
式()中SVI、Hb、ts、td均可據經驗假定，Ts、ΔV均為已知，Hmax可依據鼓風機風壓或曝氣機有效水深設置，A為可求，同時求得ΔH，使其在許可的排水變幅范圍內保證允許的保護高度。因而，由式()、()可分別求得Hmin、Vmin和反應池容。
4 SBR在[url=/][color=#ff]目前[/color][/url]正在深入研究的一項污水生物處理新技術。
SBR工藝應用的一個關鍵是要求自動化程度較高，因而隨著我國[url=/Economic/][color=#ff]經濟[/color][/url]建設的不斷發展及研究的不斷深入，預計不久的將來SBR及在其基礎上開發的ICEAS工藝和CASS等工藝在生產中的應用將有所突破。
AAO形式氧化溝比原版AAO有什么優缺點
一、優點：氧化溝具有出水水質好、抗沖擊負荷能力強、除磷脫氮效率高、污泥易穩定、能耗省、便于自動化控制等優點。
二、缺點：
1、污泥膨脹問題。當廢水中的碳水化合物較多，N、P含量不平衡，pH值偏低，氧化溝中污泥負荷過高，溶解氧濃度不足，排泥不暢等易引發絲狀菌性污泥膨脹。
2、泡沫問題。由于進水中帶有大量油脂，處理系統不能完全有效地將其除去，部分油脂富集于污泥中，經轉刷充氧攪拌，產生大量泡沫。
3、污泥上浮問題。當廢水中含油量過大，整個系統泥質變輕，在操作過程中不能很好控制其在二沉池的停留時間，易造成缺氧，產生腐化污泥上浮。
4、流速不均及污泥沉積問題。在氧化溝中，為了獲得其獨特的混合和處理效果，混合液必須以一定的流速在溝內循環流動。一般認為，最低流速應為0.m/s，不發生沉積的平均流速應達到0.3~0.5m/s。氧化溝的曝氣設備一般為曝氣轉刷和曝氣轉盤，轉刷的浸沒深度為~mm，轉盤的浸沒深度為~ mm。與氧化溝水深（3.0~3.6m）相比，轉刷只占了水深的1/~1/，轉盤也只占了1/6~1/7，因此造成氧化溝上部流速較大（約為0.8~1.2m，甚至更大），而底部流速很小（特別是在水深的2/3或3/4以下，混合液幾乎沒有流速），致使溝底大量積泥（有時積泥厚度達1.0m），大大減少了氧化溝的有效容積，降低了處理效果，影響了出水水質。
